返廠檢查發(fā)現(xiàn)：高壓側(cè)B相無勵磁分接開關(guān)嚴(yán)重?zé)龘p（）B相繞組圍屏開裂、線圈裸露。A、B相無勵磁分接開關(guān)接觸不到位，A相鐵心底角螺絲墊有燒痕；B相分接開關(guān)對箱壁有放電痕跡（）。將高壓圍屏拆除后發(fā)現(xiàn)A、C相高壓線圈無變形，B相線圈基本脫落，損壞嚴(yán)重。

　　3事故前監(jiān)視運行情況該變壓器于1998年4月25日投運，投運前進行了常規(guī)試驗、耐壓（二、三次及一次中性點）試驗，均未發(fā)現(xiàn)問題。色譜試驗數(shù)據(jù)為乙炔痕量。局部放電試驗數(shù)據(jù)：在1.5倍對地交流電壓下，三相高壓端的局部視在放電量均小于500pC，試驗合放電量達1100pC，A相切始放電量也較大。運行至2002年3月15日期間色譜試驗數(shù)據(jù)：乙炔始終在0.3乩/L左右。

　　該變壓器于2002年4月遷到目前變電所，于當(dāng)年9月13日投入運行。投運前所有試驗數(shù)據(jù)合格（包括局放）9月16日帶負(fù)荷運行。10月22格。但該變壓器必相繞組在20湓1期間持趾日乙％進行油色譜跟蹤試驗表1油色譜跟蹤試驗數(shù)據(jù)（帶負(fù)荷控制）PL/L時間總烴10月28日主變停運熱備用。停運后進行的常規(guī)試驗及局部放電試驗均未發(fā)現(xiàn)問題。為排除潛油泵問題而弓I起的油色譜試驗數(shù)據(jù)異常，11月7 ~15日在變壓器停運狀態(tài)，啟動潛油泵進行色譜監(jiān)視，通過色譜數(shù)據(jù)分析排除了潛油泵問題。

　　12月12日對變壓器進行了脫氣處理。隨后進行帶負(fù)荷油色譜監(jiān)視運行（見表2）。

　　表2帶負(fù)荷監(jiān)視運行時間總烴4事故原因分析通過解體檢查及運行記錄分析，事故原因不難找出。B相分接開關(guān)接觸不良是導(dǎo)致此次事故的直接原因。而該變壓器二次開關(guān)拒動，與之并聯(lián)運行的另1臺變壓器向該主變反充電（時間長達3min）是使事故擴大并發(fā)展的主要原因。事故發(fā)展的過程：由于B相無勵磁分接開關(guān)調(diào)整不到位（不排除由于運行年久使接觸壓力有所減小的可能性），在變壓器空載運行時在級電壓作用下可能產(chǎn)生局部放電，但是由于此時一次電流很小，觸頭間并沒有出現(xiàn)嚴(yán)重過熱現(xiàn)象。當(dāng)一次側(cè)通過負(fù)載電流（約190A）后動、靜觸頭之間開始發(fā)熱、放電，附近油溫開始上升。溫度上升使得動觸頭彈性進一步下降，動、靜觸頭之間壓力進一步降低，發(fā)熱更加嚴(yán)重，形成惡性循環(huán)。結(jié)果是，動、靜觸頭在電與熱的作用下融化、燒蝕。無勵磁分接開關(guān)絕緣筒內(nèi)的絕緣油在高溫下氣化產(chǎn)生強大的壓力使絕緣筒烤糊脹裂，輕、重瓦斯繼電器動作，一次開關(guān)跳閘。但由于二次保護沒有動作，與之并聯(lián)運行的另1臺變B相無勵磁分接開關(guān)內(nèi)分接引線間已經(jīng)是短路狀態(tài)，從而造成B相高壓繞組嚴(yán)重?zé)龘p，其產(chǎn)生的強大的氣體壓力是造成高、中、低壓三相套管爆炸的直接原因。

　　根據(jù)上述分析，無勵磁分接開關(guān)故障是造成此次事故的直接原因。該變壓器采用的是楔形無勵磁分接開關(guān)。楔形開關(guān)動觸頭為楔形，楔形觸頭上有一彈簧將楔形觸指頂壓于靜觸頭上，動靜觸頭之間的壓力依靠楔形觸頭上的彈簧彈性壓力。該彈簧彈性基本不會發(fā)生大的劣化，因而接觸壓力基本不會發(fā)生變化。在調(diào)節(jié)檔位時，用扳手旋動調(diào)節(jié)盤上的螺桿，當(dāng)調(diào)到某個檔位后，應(yīng)將扳手稍許回調(diào)不動方調(diào)整到位。操作手感很不好。實踐證明很容易造成誤操作。

　　5預(yù)防措施運行經(jīng)驗表明，各種類型的無勵磁分接開關(guān)都出現(xiàn)過程度不同的故障，有的還導(dǎo)致事故的發(fā)生。故障原因很多。統(tǒng)計表明，絕大多數(shù)的故障類型是動、靜觸頭接觸不良。造成動、靜觸頭接觸不良的原因大致有四個：一是運行過程中由于電磁力而形成的機械振動；二是由于安裝工藝不良而造成機械變形使得動、靜觸頭接觸不到位；三是操作人員由于不清楚操作要領(lǐng)而導(dǎo)致誤操作；四是運行年久由于彈簧劣化而造成動、靜觸頭間壓力減小。

　　由于彈簧劣化而造成接觸不良的多為鼓形開關(guān)，其結(jié)構(gòu)類似于楔形開關(guān)，不同之處在于鼓形開關(guān)動觸頭為盤形彈簧，與靜觸頭之間的接觸壓力完全靠盤形彈簧的彈性壓力。一旦運行年久，特別是經(jīng)過大電流后，彈簧容易發(fā)生退火，從而使彈性壓力降低，造成接觸不良。此外，鼓形開關(guān)檔位調(diào)節(jié)采取用手扳動的調(diào)節(jié)方式，聽到一響聲表明已經(jīng)調(diào)節(jié)一檔，但到位程度無法從手感上判斷。因此也有可能造成操作。單相鼓形觸環(huán)式觸頭開關(guān)操作簡便，手柄與觸頭轉(zhuǎn)動角度對應(yīng)，過死點自動歸位，同時觸頭容量較大。但早期產(chǎn)品觸頭中使用盤形蝸卷彈簧，因受彈簧工藝及結(jié)構(gòu)制約，使得各觸環(huán)接觸壓力及同一環(huán)兩觸點間接觸壓力嚴(yán)重不一致，致使其接觸可靠性大打折扣，接觸電阻不穩(wěn)定。20世紀(jì)90年代雖有了改進型，改盤形彈簧為普通圓柱彈簧，基本解決了觸頭接觸問題，但其傳動靈活性差，操作力矩較大。

　　此次事故發(fā)生前的色譜跟蹤試驗不能確定故障壓器通過66kV連接引線向該變壓器爨電。此時blishingHouse.Allrightsreserved，擊的要求。安裝多仰角針防雷系統(tǒng)的線路接地必須加以改善。

　　5結(jié)論由于反擊和繞擊落雷點不同，使雷擊屬性發(fā)生了根本變化。雷擊屬性包含：雷電先導(dǎo)頭部電位、攜帶的雷電流幅值、雷電到達方位、接地體固有參數(shù)、接地體觸發(fā)攔截先導(dǎo)的條件等。兩種不同屬性的雷擊，關(guān)聯(lián)屬性各不相同。對于線路桿塔絕緣來說，能否造成反擊閃絡(luò)的電壓，取決于通過桿塔阻抗（包括桿塔電感和接地電阻）的雷電流；而能否造成絕緣子繞擊閃絡(luò)，僅取決于雷電先導(dǎo)頭部電位。兩者不是量的不同或形式的不同，而是質(zhì)的不同。

　　反擊在雷擊塔頂后雷電流igt通過桿塔阻抗時形成的電壓大于絕緣子串擊穿電壓u的條件下發(fā)生，電壓Ugt的大小不僅與雷電先導(dǎo)自身的雷電流的幅值有關(guān)，且與桿塔阻抗大小密切相關(guān)。所以，防止反擊采用分流、屏蔽、降低接地電阻以及增加桿塔絕緣配置等方法是有效措施。但是，繞擊是在雷電先導(dǎo)電位擊穿長空氣間隙+絕緣子串的空氣間隙+接地電阻與桿塔自身阻抗之和的條件下發(fā)生。因而，采用降低桿塔接地電阻的方法去阻止繞擊，不僅無濟于事，且適得其反，有害無、人益。

　　采用增加桿塔絕緣配置的方法不能阻止繞擊，僅能極其有限地減少相應(yīng)等級線路絕緣子繞擊閃絡(luò)率。只要繞擊雷電先導(dǎo)頭部電位足夠大，繞擊閃絡(luò)必然發(fā)生。

　　雷電繞擊到輸電線路桿塔下方的導(dǎo)線，并不是因為絕緣配置不夠或桿塔接地電阻太高與太低，無論桿塔接地電阻和其絕緣配置的高與低，都有可能遭受“繞擊”。因為導(dǎo)線之所以遭受繞擊，是由繞擊的充分、必要條件所決定。桿塔接地電阻的大小，只影響避雷線和桿塔接閃能力的降低或提升，僅是自身接閃能力的變化，并非是能否遭受繞擊的條件。因為只要先導(dǎo)自身的方位條件和幅值條件足夠，且由接地體本身材質(zhì)、形狀等固有參數(shù)所決定的觸發(fā)條件和定位條件具備，繞擊必然發(fā)生。